20世紀(jì)90年代初又將這種技術(shù)應(yīng)用于自動(dòng)化裝配上，并陸續(xù)用于波音777、747、767機(jī)翼壁板的自動(dòng)化裝配上。由于以復(fù)合材料為機(jī)體主體材料的波音787飛機(jī)自動(dòng)化裝配的需要，Electroimpact（EI）公司通過(guò)技術(shù)攻關(guān)將電磁鉚接技術(shù)應(yīng)用于復(fù)合材料結(jié)構(gòu)上鐓鉚型鈦環(huán)槽釘?shù)淖詣?dòng)化安裝，用于在日本生產(chǎn)的波音787復(fù)合材料機(jī)身段的自動(dòng)化裝配，該系統(tǒng)造價(jià)約900萬(wàn)歐元，已于2007年投入生產(chǎn)應(yīng)用，如圖1所示。波音公司在將電磁鉚接技術(shù)應(yīng)用于飛機(jī)機(jī)翼壁板裝配的同時(shí)，與EI公司還聯(lián)合推行了一個(gè)旨在提高裝配技術(shù)的長(zhǎng)期戰(zhàn)略計(jì)劃——ASAT計(jì)劃。ASAT是自動(dòng)化大梁裝配工裝的簡(jiǎn)稱，它采用自動(dòng)化電磁鉚接技術(shù)來(lái)完成機(jī)翼梁大型構(gòu)件的自動(dòng)化裝配。ASATI型設(shè)備在20世紀(jì)80年代中期開(kāi)始投入使用，這套系統(tǒng)最初成功地鉚接了波音727的4根后梁，后經(jīng)過(guò)改裝，用于當(dāng)時(shí)新設(shè)計(jì)生產(chǎn)的波音767客機(jī)的機(jī)翼大梁的鉚接。從1990年開(kāi)始，波音公司又在ASATⅠ型設(shè)備基礎(chǔ)上發(fā)展第二代自動(dòng)化大梁裝配系統(tǒng)ASATⅡ，用于波音777機(jī)翼4根大梁的裝配，該套系統(tǒng)是借助于CATIA系統(tǒng)設(shè)計(jì)和制造的。1994年，波音公司又為新的波音737-700/800機(jī)翼大梁裝配推出了ASATⅢ計(jì)劃，機(jī)翼大梁在波音公司西雅圖工廠的2個(gè)自動(dòng)化單元上裝配。美國(guó)HUCK99-6001鉚槍頭哪家好！湖南直銷(xiāo)HUCK99-6001鉚槍頭全國(guó)發(fā)貨

    鉚接簡(jiǎn)述在飛機(jī)制造裝配中，常見(jiàn)的連接技術(shù)有螺栓連接，鉚釘連接，鉸接和焊接等，但是鉚接無(wú)疑是使用最多的連接技術(shù)，原因是：飛機(jī)機(jī)身不可能用鋼鐵，用的是高強(qiáng)度鋁合金，鋁合金遇高溫會(huì)融化，變軟，變形，所以飛機(jī)機(jī)身連接時(shí)不好用焊接的，只能用鉚接或者是螺栓連接。其中鉚釘占的比重是比較大的，一架飛機(jī)所用的鉚釘更是成千上萬(wàn)。隨著航空制造業(yè)的發(fā)展，飛機(jī)部件連接的要求也是越來(lái)越高，對(duì)鉚接的技術(shù)要求也是越來(lái)越高。無(wú)形之中，推動(dòng)著鉚接技術(shù)不斷向前發(fā)展，出現(xiàn)了液壓鉚接技術(shù)、自動(dòng)鉚接技術(shù)、電磁鉚接技術(shù)等。***就研究比較熱門(mén)的電磁鉚接來(lái)給大家介紹一番：電磁鉚接的原理鈦合金材料為滿足大飛機(jī)高可靠性、長(zhǎng)壽命的要求,復(fù)合材料、鈦合金等新材料在飛機(jī)結(jié)構(gòu)中所占比例將愈來(lái)愈大。傳統(tǒng)鉚接工藝已難以滿足這些新材料的工藝要求。于是便需要尋求一種新的工藝方法——電磁鉚接技術(shù)，來(lái)滿足飛機(jī)制造中新型工藝的要求。電磁鉚接原理圖電磁鉚接是電磁成形方法的一種,但與一般的飯金電磁成形又不完全相同,成形過(guò)程相對(duì)更為復(fù)雜。電磁鉚接不是利用電磁力直接成形,而是在電磁成形設(shè)備中增加了一個(gè)初級(jí)線圈和次級(jí)線圈和電磁放大器調(diào)制器。寧夏現(xiàn)代HUCK99-6001鉚槍頭全國(guó)發(fā)貨美國(guó) HUCK99-6001 鉚槍頭？

    Chenoptimizationandextrusionformingtechnologyforcopperalloysolidbearingretainer［J］.Bearing，2001（5）：20-21.）［8］劉俊.擺碾鉚接機(jī)：中國(guó)［P］..（Liurollingrivetingmachine：China［P］..）［9］周德成，姜秋華，呂廣言.擺輾鉚接機(jī)主要參數(shù)的選擇［J］.機(jī)械工程師，1990（4）：5-8.（ZhouDe-cheng，JiangQiu-hua，Lvparameterselectionoftherollingrivetingmachine［J］.MechanicalEngineer，1990（4）：5-8.）［10］成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.（ChengHandbook［M］.Beijing：ChemicalIndustryPress，2008.）［11］張猛.擺動(dòng)輾壓力能參數(shù)計(jì)算［J］.金屬科學(xué)與工藝，1984（2）：62-80.（Zhangofpressureenergyparametersofrotarying［J］.Beijing：MetalScienceandTechnology，1984（2）：62-80.）TheDesignoftheRivetingMachinewithLarge-ScaleSolidBearingRetainerandtheAnalysisofSupportLUOKun，WANGLian-ji，WANGXu-yue（SchoolofMechanicalEngineering，DalianUniversityofTechnology，LiaoningDalian116024。

    接頭抗軸向拉脫能力和抗剪切能力均減弱?本文采取以觀察鉚接接頭幾何形狀和仿真分析為主?以實(shí)際實(shí)驗(yàn)為驗(yàn)證相結(jié)合的方法進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)?在設(shè)計(jì)仿真和實(shí)驗(yàn)的方案時(shí)，選取Tu?Tn和接頭能抵抗的比較大拉伸力(簡(jiǎn)稱力學(xué)性能)為指標(biāo)，選取對(duì)接頭各個(gè)指標(biāo)均有影響的3個(gè)工藝參數(shù)(凹模深度H?凹凸模間隙X?凸模圓角半徑r)作為影響因素?3個(gè)因素均有3個(gè)水平，設(shè)計(jì)的正交表見(jiàn)表1所列?4數(shù)值模擬結(jié)果分析通過(guò)觀察法分析工藝參數(shù)對(duì)Tn?Tu的影響通過(guò)調(diào)整影響接頭質(zhì)量的工藝參數(shù)，按照表1的參數(shù)設(shè)置，得到了9組仿真成形結(jié)果，如圖3所示?通過(guò)分析圖3可知:(1)凹凸模間隙對(duì)鑲嵌量Tu影響較大?由圖3可以看出，第7組~第9組的鑲嵌量都較小，特別是第8組和第9組明顯比其他組的鑲嵌量都小，而第7組~第9組共同的參數(shù)設(shè)置是凹凸模間隙都比其他組大，為，其他工藝參數(shù)設(shè)置則近似均勻分布，因此可以初步確定凹凸模間隙對(duì)接頭的鑲嵌量Tu有較大影響?(2)凸模圓角半徑對(duì)頸厚Tn的影響較大?同樣，由圖3可以看出，第2組?第3組?第6組的頸厚明顯比其他組小，直觀上更細(xì)，而這3組工藝參數(shù)特征是凸模圓角半徑分別為??，比其他組數(shù)值都小，而其他工藝參數(shù)設(shè)置則近似成均勻分布?。美國(guó) HUCK99-6001鉚槍頭哪家好！

    對(duì)改善板件邊緣開(kāi)裂有利。試驗(yàn)分析試驗(yàn)所用材料為6111/，化學(xué)成分如表1、2所示，制得沖鉚實(shí)驗(yàn)試樣尺寸為100mm×40mm。采用與有限元仿真一致的鉚釘和鉚模，頭**別設(shè)定為0mm、、。使用金相切割機(jī)對(duì)SPR實(shí)驗(yàn)所得鋁合金板材進(jìn)行徑向切割，去除切割產(chǎn)生的毛刺，采用光學(xué)顯微鏡與、鉚釘頂部與板材頂部垂直距離、鉚釘?shù)撞颗c板材底部垂直距離并對(duì)試樣進(jìn)行斷口形貌觀察。對(duì)三組實(shí)驗(yàn)鋁合金板在帶結(jié)構(gòu)膠并烘烤的情況下進(jìn)行靜力學(xué)剪切測(cè)試，記錄比較大剪切應(yīng)力值。自沖鉚接實(shí)驗(yàn)完成后，切割板件得到的剖面圖如圖2所示，a、b、c分別為HH設(shè)置為0mm、。從圖2可知：(1）隨著頭高HH的增加erlock值在逐漸減小，HH從0mm增加到erlock值從，減小量為；而HH從erlock從，減小量明顯減小；表16111鋁合金主要成分表2SF36鋁合金主要成分圖2SPR剖面圖(2）HH增加到erlock值在，剛剛滿足NIO的工程標(biāo)準(zhǔn)，繼續(xù)增加HHerlock值不滿足NIO的工程標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)比圖2與圖1可知：(1）實(shí)驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果趨勢(shì)是一致的，即隨著HH增加erlock值減??；(2）在相同參數(shù)下，實(shí)驗(yàn)得到erlock值與有限元預(yù)測(cè)erlock略有減小，基本在。分別對(duì)三種參數(shù)下的靜力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試，每種做3組，帶結(jié)構(gòu)膠DOW1840C并烘烤，做靜力學(xué)測(cè)試。美國(guó)HUCK99-6001鉚槍頭！西藏通用HUCK99-6001鉚槍頭高質(zhì)量的選擇

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    Liucorrectdesignoftherollingrivetingmachine［J］.MachineDesignandResearch，1991（5）：36-38.）［3］劉曉坤.實(shí)心鉚釘擺碾鉚接技術(shù)研究［D］.上海：華東交通大學(xué)，2013.（Liuofrollingrivetingtechnologyforsolidrivet［D］anghai：EastChinaJiaotongUniversity，2013.）［4］王繼中.中大型軸承保持架電鉚機(jī)改造［J］.軸承，2006（4）：16-17.（Wangtransformationoftheelectronrivetingmachinewithmiddle-largesizesolidbearingretainer［J］.Bearing，2006（4）：16-17.）［5］黃志超，龐連紅，邱祖峰.擺碾鉚接過(guò)程數(shù)值模擬分析［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2012（3）：193-195.（HuangZhi-chao，PangLian-hong，Qiusimulationandanalysisforrollingandrivetincess［J］.MachineDesignandResearch，2012（3）：193-195.）［6］溫朝杰，曾獻(xiàn)智，扈文莊.圓柱滾子軸承保持架技術(shù)發(fā)展［J］.軸承，2015（7）：60-65.（WenChao-jie，ZengXian-zhi，Hudevelpomentofcagesforcylindricalrollerbearings［J］.Bearing，2006（7）：60-65.）［7］楊永順，陳拂曉，李延峰.銅合金實(shí)體保持架等溫?cái)D壓成形技術(shù)［J］.軸承，2001（5）：20-21.（YangYong-sun。湖南直銷(xiāo)HUCK99-6001鉚槍頭全國(guó)發(fā)貨

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